15CrMo鋼板係珠光體組織耐熱鋼 ，在高溫下具有較高的熱強性（δb≥440MPa）和抗氧化性 ，並具有一定的抗氫腐蝕能力 。由於鋼中含有較高含量的Cr 、C和其它合金元素 ，鋼材的淬硬傾向較明顯 ，焊接性差 。 
15CrMo焊接性
焊接材料
針對15CrMo鋼的焊接性的工作特點 ，
方案Ⅰ ：焊接預熱 ，采用ER80S-B2L焊絲 ，T1G焊打底 ，E8018-B2焊條 ，焊條電弧焊蓋麵 ，焊後進行局部熱處理 。焊後熱處理
采用方案Ⅰ焊接的試件 ，焊後應進行局部高溫回火處理 。熱處理的工藝為 ：升溫速度為200℃/h ，升到715℃保溫1小時15分鍾 ，降溫速度100℃/h ，降到300℃後空冷。具體采用JL-4型履帶式電加熱器（1146×310）包繞焊縫 ，用矽酸鋁棉層保溫 ，保溫層厚度50mm ，溫度控製采用DJK-A型電加熱器自動控溫儀 。
焊接工藝評定試驗結果
試驗方案 拉伸試驗 彎曲試驗 衝擊韌性試驗aky（J/cm2）
抗拉強度δb/Mpa 斷裂部位 彎曲角度 麵彎 背彎 焊縫 熔合線 熱影響區(HAZ)
方案Ⅰ 550/530 母材 50 。 合格 合格 84.8 162 135.6
方案Ⅱ 525/520 母材 50 。 合格 合格 79.4 109.2 96.7
15CrMo焊接工藝
2.1 焊接材料
   針對15CrMo鋼的焊接性及現場高壓管道的工作特點 ，根據以往的經驗 ，參照國外提供的焊接工藝卡 ，hjc888黃金城選擇了兩種方案進行焊接試驗 。
方案Ⅰ ：焊接預熱 ，采用ER80S-B2L焊絲 ，T1G焊打底 ，E8018-B2焊條 ，焊條電弧焊蓋麵 ，焊後進行局部熱處理 。
方案Ⅱ ：采用ER80S-B2L焊絲 ，T1G焊打底 ，E309Mo-16焊條 ，焊條填充電弧焊蓋麵 ，焊後不進行熱處理 。焊絲和焊條的化學成分及力學性能見表1 。
表1 焊接材料的化學成分和力學性能
型號 C Mn Si Cr Ni Mo S P δb/Mpa δ,%
ER80S-B2L≤0.05 0.70.41.2 <0.20.5 ≤0.025 ≤0.025 ≤500 25
E8018-B2 0.070.7 0.3 1.1 0.5 ≤0.04 ≤0.03 550 19
E309Mo-16≤0.12 0.5～2.5 0.9 22.0～25.0 12.0～14.0 2.0～3.0≤0.025≤0.035 550 25
2.2 焊前準備
試件采用15CrMo鋼管,規格為φ325×25 ，坡口型式及尺寸見圖1 。
焊前用角向磨光機將坡口內外及坡口邊緣50mm範圍內打磨至露出金屬光澤 ，然後用丙酮清洗幹淨 。
試件為水平固定位置 ，對口間隙為4mm ，采用手工鎢極氬弧焊沿園周均勻點焊六處 ，每處點固長度應不小於20mm 。焊條按表2的規範進行烘烤。
表2 焊條烘烤規範
焊條型號 烘烤溫度 保溫時間
E8018-B2 300 ℃ 2h
E309Mo-16 150 ℃ 1.5h
工藝參數
按方案Ⅰ焊前需進行預熱 ，根據Tto-Bessyo等人提出的計算預熱溫度公式 ：
To=350√[C]-0.25（℃） 式中 ，To——預熱溫度 ，℃ 。
[C]=[C]x [C]p [C]p=0.005S[C]x
[C]x=C （Mn Cr）/9 Ni/18 7Mo/90 式中 ，
[C]x——成分碳當量 ；
[C]p——尺寸碳當量 ； S——試件厚度（本文中S=25mm）;
[C]x=C （Mn Cr）/9 7/90Mo=0.361
[C]p=0.045 則To=138℃
因此預熱溫度選為150℃ 。采用氧-乙炔焰對試件進行加溫 ，先用測溫筆粗略判斷試件表麵的的溫度（以筆跡顏色變化快慢進行估計），最後用半導體點溫計測定 ，測量點至少應選擇三點 ，以保證試件整體均達到所要求的預熱溫度 。
焊接時 ，第一層采用手工鎢極氬弧焊打底 ，為避免仰焊處焊縫背麵產生凹陷 ，送絲時采用內填絲法 ，即焊絲通過對口間隙從管內送入 。其餘各層采用焊條電弧焊 ，共焊6層 ，每個焊層一條焊道 。方案Ⅰ和方案Ⅱ的焊接工藝參數見表3 、4 。按方案Ⅰ焊
表3 方案Ⅰ的焊接工藝參數
焊道名稱 焊接方法 焊接材料 焊材規格/mm 焊接電流/A 電弧電壓/V 預熱及層間溫度 熱處理規範
打底層 鎢板氬弧焊 ER80S-B2L φ2.4 110 12
填充層 焊條電弧焊 E8018-B2 φ3.2 5 85～90 23～25150℃ 715 。×75min
蓋麵層 焊條電弧焊 E8018-B2 φ3.2 5 85～90 23～25
表4 方案Ⅱ的焊接工藝參數
焊道名稱 焊接方法 焊接材料 焊材規格/mm 焊接電流/A 電弧電壓/V 預熱及層間溫度 熱處理規範
打底層 鎢板氬弧焊 ER80S-B2L φ2.4 110 12
填充層 焊條電弧焊 E309Mo-16 φ3.2 90～95 22～24 / /
蓋麵層 焊條電弧焊 E309Mo-16 φ3.2 90～95 22～24
接時 ，層間溫度應不低於150℃ ，為防止中斷焊接而引起試件的降溫 ，施焊時應由二名焊工交替操作 ，焊後應立即采取保溫緩冷措施 。
2.4 焊後熱處理
3 焊接工藝評定試驗
   試件焊後按JB4730-94《壓力容器無損檢測》標準進行100%的超聲波探傷檢驗 ，焊縫Ⅰ級合格 。按JB4708《鋼製壓力容器焊接工藝評定》標準進行焊接工藝評定試驗 。評定結果見表5 。
表5 焊接工藝評定試驗結果
試驗方案 拉伸試驗 彎曲試驗 衝擊韌性試驗aky（J/cm2）
抗拉強度δb/Mpa 斷裂部位 彎曲角度 麵彎 背彎 焊縫 熔合線 熱影響區(HAZ)
   方案Ⅰ 550/530 母材 50 。 合格 合格 84.8 162 135.6
   方案Ⅱ 525/520 母材 50 。 合格 合格 79.4 109.2 96.7
   從拉伸試驗結果可知 ，兩種方案的拉伸試樣全部斷在母材 ，說明焊縫的抗拉強度高於母材；彎曲試驗全部合格 ，說明焊縫的塑性較好 。根據表5中的衝擊韌性試驗結果可知 ，方案Ⅰ的衝擊韌性明顯高於方案Ⅱ ，證明方案Ⅰ的焊後熱處理規範比較理想 ，高溫回火不僅達到了改善接頭組織和性能目的 ，而且使韌性與強度配合適當 。從室溫機械性能結果可知 ，所推薦的兩種焊接工藝方案均可用於現場施工 。方案Ⅰ采用了與母材成分接近的焊條 ，焊縫性能同母材匹配，焊縫應具有較高的熱強性 ，焊縫在高溫下長期使用不易破壞 。難點是焊後熱處理規範較為嚴格 ，回火溫度和保溫時間及加熱和冷卻速度控製不當反而會引起焊縫性能下降 。方案Ⅱ采用了奧氏體不鏽鋼焊條施焊 ，雖然可以省去焊後熱處理 ，但由於焊縫與母材膨脹係數不同 ，長期高溫工作時可發生碳的擴散遷移現象 ，容易導致焊縫在熔合區發生破壞 。因此 ，從使用可靠性考慮 ，現場采用方案Ⅰ施焊更為穩妥 。
4 結論
15CrMo鋼厚壁高壓管的焊接采用兩種焊接方案均為可行 。為了保證焊縫性能同母材匹配且具有較高的熱強性 ，采用方案Ⅰ效果更佳 ，關鍵是要嚴格控製焊後熱處理工藝 。
方案Ⅱ雖可省去焊後熱處理 ，但焊縫在高溫下發生碳的遷移擴散而導致焊縫破壞的可能性不容忽視 ，因此 ，隻有在焊後無法進行熱處理時才慎重采用 。
15crmo鋼板重量計算公式 ：長×寬×厚×0.00785=kg/m
外圈變黃
15CrMo合金鋼板是二軋料軋製一個道次外圈開始變黃還不是鏽這是什麽原因 ？
為清除15CrMo合金鋼板表麵的氧化鐵皮,當前多用浸漬連續酸洗法,酸洗後的15CrMo合金鋼板表麵常附有酸液,為此,需用冷水或溫水清洗,但洗後15CrMo合金鋼板表麵經常產生黃鏽 。嚴重影響成品表麵質量 。日本為消除這一缺陷,研究了變黃機理 。以鹽酸為例有如下反成:
FeCl_2+2H_2O=Fe(0H)_2+2HCl (1) 酸洗過程
2Fe(OH)_2+O_2=2FeO·OH+H_2O (2) 幹燥過程
式(1)表示在濕板表麵上於水溶液中的平衡狀態,Fe(OH)_2及HCl不呈現黃色 。
式(2)是開始幹燥的鋼板,由於空氣中氧的作用,使Fe(OH)_2氧化,呈不溶於水的狀態 。則FeO·OH在15CrMo合金鋼板表麵上變成黃鏽 。
化學成份

力學性能

應用舉例
石油 、石化 、高壓鍋爐等 ，專門用途的無縫管有鍋爐用無縫管 、地質用無縫鋼管及石油用無縫管等多種 。